構造計算の方向別ルート(H27国交告 第189号)

ここ最近、
耐震設計ルートの混用
気にする事が少なかったのですが、 

久々に調べてみると、

●平成27年国土交通省告示 第189号
  建築物の張り間方向又は桁行方向の規模又は構造に基づく
  保有耐力計算と同等以上に安全性を確かめることができる
  構造計算の基準を定める件

・・・コンナ告示がでていたのデスね。。。 


『2015年版 建築物の構造関係技術基準解説書』
       

コチラの方でも、
  2.2.5 構造関係規定の適用を補足する規定
     (方向別の計算)


ココで、
シッカリと解説までアリマス。
(注意点なども解説されていました。  )


・・・イツノ間に... 


ウ~ン...
イロイロと
情報は手に入れておかないと、、、

・・・とは思っていますが、
 最近、いろんな意味で法令が変わっていきますね。。。 

メモ記事として
残しておく事としました。

他の方にも、
参考となりましたら、、、 


     




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tag : 構造計算 耐震設計ルート 張間方向 桁行方向

SRC造の柱充腹・梁非充腹形のCT0は?(2)

以前に書いていた

過去記事:
 SRC造の柱充腹・梁非充腹形のCT0は?
   URL:http://astructtk.blog111.fc2.com/blog-entry-381.html

この続きとなるのですが、

前回、
は SRC充腹形であっても
だけSRC非充腹形としている


そういう既存建築物の 
累積強度指標 T0 の値

充腹形の値を取るべきか、
非充腹形の値とするべきか・・・

結局のところ、
SRC造の耐震診断基準の中において、

明確な記述は、
ナカッタ様な話で終わっていました。 


その後、
ヨクヨク考えてみると、
1階の場合、
基礎梁にも柱脚側で接合しています
よね。

基本的に、
基礎梁はRC造ですから、
それを不利側にしてしまうと、

 T00.30・Z・Rt・G・U

こうなるハズですが、
SRC耐震診断基準で
そのような扱いとはされていませんよね。。。 

・・・という事は、、、

どのように判断すべきかが、
 見えてきた気がしました。




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tag : 耐震診断 SRC造 充腹形 非充腹形 基礎梁

アングルブレースの有効断面積


鉄骨造の設計において、
アングルブレースを利用する事がアリマス。

その際に、

『2015年版 建築物の構造関係技術基準解説書』
    
     構造屋さんの中では、
     黄色本と呼んでいるものデス。

コノ書籍の
 付録1-2.4
  〔具体的計算方法〕
   (2)筋かい端部及び接合部の強度確保について(保有耐力接合)
     ⅲ)その他の留意事項

ココを
参考とするワケですが、、、

単一山形鋼や溝形鋼を使用して
ブレース材にする場合
には、

ガセットプレート(G.PL)の片側接合となり、
力の流れが
複雑になる事から、

山形鋼なら2本を
G.PLの両側に接続
させて、
ブレース材とG.PLの軸心を合わせて、
偏心をなくすものにする
(なお、小規模な建築物を除いての話となっています。。。)

・・・この様にされています。  
    ※ ⅲ)① 参照


加えて、
その有効断面積を算定する際には、

 突出脚の無効長さ hn

これを
ボルト孔欠損と一緒に
ブレース断面積から控除
する必要性が示されています。
 ※ ⅲ)③ 参照


これらを考える場合に、
G.PL両側に
山形鋼(アングル)を用いるブレース
ならば、
軸心の偏心が生じていないワケですから、
突出脚の無効長さ hn を考える必要性があるのだろうか・・・ 

こう思ったりもするのです。

ここで、
計算例の筋かい材を確認すると、

 2L-75×75×9(SN400B)

この仮定で作成されており、
片側アングル断面積から
ボルト欠損と突出脚の無効断面積を控除した値の
2倍で算定
してあります。。。 


・・・しかしながら、
ダブルアングルにして、
かつ、軸心も一致させているのに、

突出脚の無効部分をみるのも
ナンダカ釈然としない気もしますし、
 セッカクの断面積がモッタイナイ  ので、
 ナントカならないものかと思って、


日本建築学会
『鋼構造接合部指針』
     

コチラの
 「6章 ブレース接合部」を確認してみた。 

   ※なお、ワタクシの持っているのは、
     2006年版なので、チョッと古い方ですが、
     ココは、
     そんなに変わるトコロではないかと思っていますケレド。。。
     もし、章立て等変わっている様でしたら、ゴメンナサイ)


高力ボルト摩擦接合による場合は、6.1.2 にありましたが、
 同様の考え方と計算例がありました。 


 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

  チョッと余談ですが、
   S造接合部指針では、
   溝形鋼でファスナー本数 n=3 の時、
    hn=0.4h
   ココの値が違っているようです。。。
   (黄色本では、hn=0.5hとなっています)
   (チョッと理由が不明です。もしかして、誤記?)

 ・・・・・・・・・・・・・・・・余談・おわり・・・・

ただ、
6.1.1 の方で溶接による接合の場合ならば、
 ・突出脚もG.PLに直接接合させる納まりを考える
 ・ブレースが偏心接合とならない様にする
こういう方法も
考える余地がアリソウデス。 


例えば、
G.PLを十字型にして、
ダブルアングルを取り付ける
・・・トカ。。。 

次の問題として、
 G.PLの有効断面の取り方もで出来ますが、
 少なくとも、
 アングルの突出脚では・・・ナクナルのでは。。。


タダ、
アマリ、前例を聞きません  ので、
実際のトコロ、
ビミョ~なトコロですね。 

施工面での調整などの面からも
考えておく必要はあるかも知れないですが、

ダメってワケでも
 ナイ気はしていますが。。。 

やった事のある
構造屋さんっておられたりするのでしょうか 

ウ~ン、
チョッとナヤマシイトコロです。



     




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